很明显，在一定载荷作用下，该支腿梁先出现
局部失稳，当载荷增加到一定值时，局部失稳将变
为整体失稳⋯．非线性分析得到的支腿梁极限承 载力约为1 238 kN，比特征值分析得到的极限承 载力减小约13．8％．
5 有加强肋变截面箱形梁受压稳定 性分析
根据无加强肋变截面箱形梁的特征值和非线 性分析结果，为增加支腿梁的局部承载能力，用
100 mm×63 mm×8 mm的角钢对各腹板进行加
强．同样用八节点壳单元sHELL93对变截面箱形 支腿进行离散，共产生单元数为4 287个，节点总 数为12 949个，有限元模型如图ll所示．
图11 支腿梁内角钢布置示意图
析，得到支腿梁各载荷步下的屈曲模态．
从非线性分析各阶屈曲模态可以得出，在一 定载荷作用下。有加强肋的支腿梁失稳仍表现为 局部失稳．随着载荷增加，局部失稳将变成整体失 稳．失稳极限载荷约为4 850 kN，比特征值屈曲分 析极限载荷下降约12．6％．
该龙门起重机的各复合工况下最大的压力载 荷约为767．1 kN，远小于非线性分析下的失稳载 荷，因此在该作用力下支腿梁远不至于失稳．
6 结论
在矩形板上增加一条纵向肋，其特征值屈曲 载荷由原来的159 489 N／m增加到654 257 N／m， 约为前面的4．1倍，跟理论上的计算稳定性增加
4倍基本相符，失稳模态为局部失稳．
在矩形板上增加一条横向肋，其特征值屈曲 载荷由原来的159 489 N／m增加到162 843 N／m。 与不加肋相比略有增加．
通过分析计算得出无加强肋和有加强肋的变 截面箱形支腿梁的失稳极限载荷及失稳形式．
该变截面梁在不断增加的压力作用下将由局
部屈曲发展到整体屈曲．
参考文献：
5．1特征值屈曲分析
为对结果进行更好的比较，采用同样大小的 网格对其进行离散，计算得出其前五阶屈曲临界 载荷和屈曲模态⋯．从计算结果可得，特征值第 一阶屈曲载荷为1 510 kN／加，比无加强肋的一阶 屈曲向量增加约6倍，极限承载力大大增强．一阶 屈曲模态结果如图12所示．
图12有加强肋的支腿梁特征值分析一阶屈曲模态
5．2非线性屈曲分析
采用4．2节同样的方法对其进行非线性分
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