的关系曲线。
2．1 土体的密实度与粘聚力和内摩擦角的关系 由试验数据得到剪应力与剪切位移曲线关系，如
图2所示。
剪切位移／mm a)CO=12％．／)=-80％
由试验数据对极限剪应力与密实度和法向应力拟
合可得到相应的拟合方程，见表2、3及图3、4。
裹2 剪应力与密实度的拟合方程
Table 2 The fitting equation of shear stress and density
裹3 剪应力与法线应力的拟合方程
Table 3 The fitting equation of shear stress andnormal stress
d室长蠲蜜
剪切位移／ram
b)∞=12％，D=85％
圈3 剪应力与密实度的拟合曲线
Fig．3 The fitting curve of shear stress with different degree of compaction
￡芒R崔豁
剪位移／nun
c)∞=12％。D=90％
19．9
19．7
l
密实度，％
d)∞=12％
图2 不同密实度情况下的剪切强度
19．5
19．3
19．1腰
-s，誓
18．7
18．5
18．3
18．1
圈4 剪应力与法向应力的拟合曲线 Fig．4 The fitting curve of shear stress 嘶th normal stress
由图2—4以及表2、3可知：土体与结构物接触面 的抗剪强度随着正应力的增大而线性增加。当含水率 一定时，随着密实度的增大，剪应力线性增加，其原 因主要是粘聚力与摩擦角随密实度的线性增大，如图
2中d)所示，从而验证了可利用Mohr．Coulomb准则 建立土与混凝土等结构物接触面强度公式的正确性。
Fig．2 Shear strength wi曲different degree of compaction
Mohr-Coulomb强度公式表示为：
r=Dknan妒，
式中：c为接触面粘聚力； 妒为接触面内摩擦角； 仃为法向正应力。
从以上分析说明，土的密实度对接触面剪切特性 有一定影响，土体越密实，土的强度越高，从而增强 接触面的抗剪性能。随着密实度的增大，内粘聚力增 加，这可从土体内部结构分析：土体越密实。土颗粒 间以及土颗粒与结构物间的咬合作用越强，使得其间 结合力越大，这结合力便是土体的内粘聚力，同时这 也增大了接触面间的摩擦角。
2．2 土体的含水量与粘聚力、内摩擦角的关系 当压实度控制在80％时，探讨土体含水量对抗剪
强度的影响，得到图5所示的关系曲线。
圈5 不同含水率情况下的剪切强度
Fig．5 Shear strength喇th different water content
由图5中的d)所示，土体的抗剪强度对含水率的 变化较为敏感，含水量增大或减小，接触面粘聚力与 摩擦角呈现明显的变化趋势，其表现为，随着含水率 的增大，土与混凝土块接触面的摩擦角线性减小，最 后趋于稳定；接触面粘聚力先是增大，达到一峰值后迅 速减小，与峰值粘聚力对应的含水率约在15％～18％。 然而，此时的含水量正好是土体本身处于塑性状态的 含水量，在上覆压应力作用下，土与结构物达到最佳 的粘结状态，从而界面粘聚力达到峰值，随后粘聚力 迅速减小的原因可能是多余的孔隙水汇集在土与混凝 土块的接触面，形成一层薄结合水膜，结合水膜起到 了润滑作用，削弱了接触面粘聚力，从而降低了土体 与结构物之间的抗剪强度。
3 结论
本文通过多组土与混凝土试块的直剪试验，得到 了不同密实度、不同含水率情况下土与结构物接触面 的剪切特性试验数据，并得到如下结论：
1)土与混凝土块接触面的剪应力符合MOh r— Coulomb准则强度公式f=叶仇an 9，从而可通过直剪摩 擦试验量测C与妒等参数值，建立土与结构物接触特性 研究的本构模型。
2)土与混凝土块接触面抗剪强度随土体干密度的 增大而增大，随土体含水率的增大而呈现出线性减 小。从本文分析可知，抗剪强度的大小基本上受接触 面粘聚力大小的影响，粘聚力与摩擦角对水的敏感性 较大。
3)由试验数据分析可知，土与结构物间的界面抗 剪强度受含水量的影响较大，因此，在边坡支护或填 土路堤施工时，要注意对工程进行防水处理，控制土 体含水量在塑性状态附近为宜。
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